EuroWire November 2019

Artículo técnico

Velocidad de producción

0.216

v(m/s)

16.349

n(r/min)

1037

25.03 t/h Velocidad de la barra colada (m/s)

Velocidad del motor (rpm)

Coeficiente de alargamiento

Velocidad del rodillo (n)

Velocidad del rodillo (v)

Estructura D/mm Coeficiente de alargamiento

Teórica

Real

Teórica

Real

1H 304.80 2V 304.80 3H 204.50 4V 204.50 5H 204.50 6V 204.50 7H 204.50 8V 204.50 9H 204.50 10V 204.50

1.050 1.055 1.075 1.094 1.074 1.080 1.058 1.060 1.040 1.047

1496 1508 1510 1566 1525 1529 1630 1496 1542 1476

1533 1583 1560 1611 1578 1580 1681 1538 1536 1404

21.38 43.64 99.26

0.331 0.644 1.027 1.688 2.717 4.176 6.501 8.523

--

--

1.899 1.620 1.650 1.600 1.539 1.560 1.315 1.462 1.293

1.945 1.594 1.643 1.610 1.537 1.557 1.311 1.417 1.234

164.00 251.03 390.32 594.83 792.38 1114.66 1376.47

12.073 14.903

*D – Diámetro del cuerpo del rodillo, n – Velocidad de rotación de la rueda de cristalización, v – Velocidad de transporte del redondo de cobre. ▲ ▲ Tabla 4 : Tabla de correspondencia del coeficiente de extensión de las cajas del tren de laminación continua en la línea de producción SCR3000

3.3 Simulación de la deformación del redondo de cobre en la laminación continua en caliente Se recogen los datos de proceso en campo en la Tabla 3 y se establece el modelo de simulación numérica en base al modelo matemático teórico. Los resultados de la simulación se ilustran en la Tabla 4 . Para facilitar el análisis y aumentar la velocidad de cálculo, el tren de laminación de banda en caliente está dividido en cuatro grupos (1#+2#, 3#+4#+5#, 6#+7#+8#, 9#+10#). Se analizará el esfuerzo, la deformación, la temperatura y los daños que sufre en cada pasada el redondo de cobre para banda en caliente que sentará las bases para estudiar la ley de deformación del redondo de cobre para banda en caliente durante la laminación para banda en caliente. tecnológicos en el campo de temperatura y campo de flujo de la palanquilla de cobre Para analizar cómo influyen las distintas temperaturas en el campo de temperatura y en el campo de flujo de los productos de cobre, se han seleccionado temperaturas de colada de 1.110°C, 1.120°C, 1.130°C y 1.140°C. La temperatura global de la zona de cristalización aumenta al aumentar la temperatura de colada, especialmente a la salida y a la entrada. Debido al calor latente de solidificación en el proceso de cristalización del cobre líquido, el aumento de temperatura a la salida no 4 Resultados y discusión 4.1 Efecto de los parámetros

Al mismo tiempo, la viscosidad del cobre líquido disminuye, la fluidez del cobre líquido aumenta la profundidad de impacto de la línea del flujo principal, lo que causa atrapamiento de gas e inclusiones en profundidad, lo cual no es favorable para eliminar la flotación ascendente y hace que el gas y las impurezas se queden atrapados en el producto y causen defectos. La Figura 5 ilustra la simulación numérica de la interacción calor-flujo en la zona de cristalización de la cavidad del molde con diferentes velocidades de colada (11,4m/ min, 12,4m/min, 13,4m/min, 14,4m/min). Con el aumento de la velocidad de colada, la temperatura global de la zona de cristalización aumenta, la longitud de la zona de la fase líquida aumenta y la temperatura a la salida aumenta significativamente. Debido a la diferencia entre el material de la rueda de cristalización y la correa de acero y el estrato de aire en el lado de la rueda de cristalización, la temperatura mínima en el lado de la rueda de cristalización a la

es lineal. La posición de solidificación está estrictamente relacionada con la temperatura de colada. Cuando el vaciado se realiza a su temperatura más baja, el punto de solidificación del cobre líquido afectará a la fluidez, aumentará la fuerza de rozamiento de la superficie de contacto y aumentará también la cantidad de gas que emana del líquido. En estas condiciones es muy probable que en el producto se produzcan defectos superficiales. Con el aumento de la temperatura de colada, el punto de solidificación se acerca gradualmente a la salida de la zona de cristalización. El análisis de la influencia de distintos valores de supercalentamiento sobre el campo de flujo en la zona de cristalización indica que el aumento de la temperatura de colada no ha modificado significativamente las características de distribución del flujo del campo de flujo en la zona de cristalización, y la zona de recirculación del vórtice ha quedado básicamente inalterada, pero la velocidad de recirculación ha aumentado.

▼ ▼ Figura 5 : Esquema de optimización estructural del dispositivo de rociado de la caja 2

▲ ▲ (b) Optimización estructural del dispositivo de rociado para la caja 2

▲ ▲ (a) Estructura del dispositivo de rociado de la caja 2 y diagrama estructural

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Noviembre de 2019